全康環(huán)保:摘 要：某電廠(chǎng)330 MW機組從SCR與空預器之間引出一定量的熱煙氣進(jìn)入干燥塔，利用旁路蒸發(fā)技術(shù)實(shí)現了脫硫廢水的零排放處理。對脫硫廢水旁路蒸發(fā)技術(shù)的應用進(jìn)行了評價(jià)，結果表明，滿(mǎn)負荷工況下，蒸發(fā)5.1 m3/h的脫硫廢水需引出熱煙氣量約64896 m3/h，干燥塔煙溫由335℃降至205℃，干燥產(chǎn)物含水率為0.15%，脫硫廢水氯去除和氯揮發(fā)的質(zhì)量分數分別為87.7%和12.3%，粉煤灰中氯的平均質(zhì)量分數約為0.28%，鍋爐效率下降約0.55%。

關(guān)鍵詞：脫硫廢水;干燥塔;旁路蒸發(fā);零排放;氯平衡;氯揮發(fā);

隨著(zhù)國家對環(huán)境保護的日益重視，對外排廢水中污染物的控制也更加嚴格。根據《水污染防治行動(dòng)計劃》和《控制污染物排放許可制實(shí)施方案》的相關(guān)要求，作為用水大戶(hù)的火電廠(chǎng)實(shí)施廢水零排放已迫在眉睫，特別是脫硫廢水的零排放。

截至目前，相繼出現了多種脫硫廢水“零排放”處理技術(shù)，并在多家燃煤電廠(chǎng)進(jìn)行了應用。已實(shí)現脫硫廢水零排放的電廠(chǎng)有包頭電廠(chǎng)、句容電廠(chǎng)、陽(yáng)城電廠(chǎng)等，其脫硫廢水零排放工程的主流技術(shù)路線(xiàn)是“預處理+濃縮減量+末端固化”。若脫硫廢水量較小，可經(jīng)預處理后直接進(jìn)行固化處理；若脫硫廢水量較大，需先進(jìn)行預處理+濃縮減量后再實(shí)施固化處理。當前，預處理技術(shù)普遍采用化學(xué)軟化+過(guò)濾，其中化學(xué)軟化主要包括石灰石-碳酸鈉軟化、石灰-煙道氣法軟化、氫氧化鈉-碳酸鈉軟化等，過(guò)濾包括管式微濾、超濾、納濾等。濃縮減量技術(shù)主要有膜法濃縮和熱法濃縮2種，其中膜法濃縮技術(shù)主要有納濾膜、正滲透膜、反滲透膜和電滲析膜等，熱法濃縮技術(shù)主要包括多效蒸發(fā)、蒸汽再壓縮蒸發(fā)、低溫煙氣余熱蒸發(fā)等。末端固化技術(shù)主要有蒸發(fā)塘技術(shù)、蒸發(fā)結晶技術(shù)和煙氣蒸發(fā)干燥技術(shù)等，其中蒸發(fā)結晶技術(shù)分為多效蒸發(fā)結晶工藝（MED）和蒸汽再壓縮蒸發(fā)結晶工藝（MVR/TVR），煙氣蒸發(fā)干燥技術(shù)有主煙道煙氣蒸發(fā)干燥技術(shù)和旁路煙道煙氣蒸發(fā)干燥技術(shù)，后者又分為雙流體霧化技術(shù)、機械旋轉霧化技術(shù)和流化床干燥技術(shù)等。

筆者以某330 MW機組脫硫廢水旁路煙道蒸發(fā)系統為例，對其運行狀況進(jìn)行了評價(jià)分析，研究了額定蒸發(fā)水量工況下系統進(jìn)出口煙氣溫度、煙氣含濕量、含塵量、HCl濃度等運行參數的變化，并討論了系統運行對粉煤灰含水率、氯元素含量以及鍋爐效率的影響。

1 脫硫廢水噴霧干燥零排放技術(shù)應用

1.1 脫硫廢水噴霧干燥零排放技術(shù)原理

脫硫廢水噴霧干燥零排放技術(shù)是旁路煙道煙氣蒸發(fā)干燥技術(shù)中的一種，其原理是將脫硫廢水噴入獨立噴霧干燥裝置內，并從SCR脫硝反應器和空預器之間引出一部分熱煙氣進(jìn)入干燥塔，利用其熱量在噴霧干燥塔內對脫硫廢水進(jìn)行蒸發(fā)處理。蒸發(fā)后廢水中的鹽類(lèi)混入粉塵一并被電除塵器收集去除，水蒸氣隨之混入煙氣中并最終進(jìn)入脫硫塔，冷凝后作為脫硫工藝補充用水，從而實(shí)現脫硫廢水零排放處理。脫硫廢水噴霧干燥零排放技術(shù)系統如圖1所示。

1.2 工程應用概況

某電廠(chǎng)2×330 MW燃煤發(fā)電機組脫硫采用石灰石-石膏濕法脫硫技術(shù)，在實(shí)際運行過(guò)程中產(chǎn)生了一定量的脫硫廢水。產(chǎn)生的脫硫廢水經(jīng)原有三聯(lián)箱處理后，利用噴霧干燥技術(shù)進(jìn)行零排放處理。根據改造技術(shù)協(xié)議及相關(guān)要求，在設計煤種條件下，當鍋爐100%負荷時(shí)，干燥塔設計處理能力為5.0 m3/h。相關(guān)的性能保證值見(jiàn)表1。

2 脫硫廢水噴霧干燥零排放技術(shù)評價(jià)

試驗期間，機組運行穩定，機組負荷率波動(dòng)不大于5%，平均負荷率約99.0%，干燥塔入口和出口擋板門(mén)開(kāi)度一定，保證引入干燥塔內的熱煙氣量穩定。脫硫廢水噴霧干燥裝置和主要儀表運行正常?？刂茋娙敫稍锼拿摿驈U水量，在線(xiàn)脫硫廢水量穩定在5.0 m3/h左右。

2.1 脫硫廢水水質(zhì)水量及煙氣情況

試驗期間，每天從廢水箱對脫硫廢水多次平行取樣，對取樣廢水進(jìn)行水質(zhì)檢測。利用日本FORT-AFLOW-S10C1-00C型超聲波流量計對干燥塔入口脫硫廢水量進(jìn)行測試。脫硫廢水的水質(zhì)檢測結果和水量測試結果見(jiàn)表2?？疹A器前后煙氣參數如表3所示。

由表2可以看出，脫硫廢水的溶解性固體約為41400 mg/L,Cl-質(zhì)量濃度約為14500 mg/L?，F場(chǎng)測試脫硫廢水量約為5.1 m3/h，與在線(xiàn)儀表流量誤差約為2%，表明干燥塔入口脫硫廢水的電磁流量計準確，噴入干燥塔的脫硫廢水水量能穩定在5.1 m3/h左右，滿(mǎn)足試驗要求。

2.2 干燥產(chǎn)物含水量情況

試驗期間，每天在干燥塔底部采集渣樣2次，每次采集100 g左右。將采集的渣樣分別放入燒杯中稱(chēng)重，然后放入烘箱內烘干至恒重，再放入干燥器內冷卻至室溫，稱(chēng)重。根據烘干前后渣樣的質(zhì)量變化，計算出干燥塔底部干燥產(chǎn)物的含水率約為0.15%，滿(mǎn)足技術(shù)協(xié)議的要求（≤0.2%）。干燥塔系統對脫硫廢水的霧化、蒸發(fā)效果較好，干燥塔底部的渣樣干燥較徹底，基本不含水分。

2.3 干燥塔溫度變化情況

試驗期間，對干燥塔入口和出口煙氣溫度分別進(jìn)行了測試，結果如圖2所示。

從圖2可以看出，干燥塔入口煙溫基本維持在335℃左右，高溫煙氣在干燥塔內對脫硫廢水進(jìn)行霧化蒸發(fā)；干燥塔出口煙溫下降至205℃左右，干燥塔出口煙溫明顯高于技術(shù)協(xié)議要求（出口煙氣溫度≤180℃），說(shuō)明干燥塔引入的熱煙氣量可能偏大。

2.4 對鍋爐效率的影響

脫硫廢水噴霧干燥技術(shù)抽取一定量的高溫煙氣后，使進(jìn)入空氣預熱器的高溫煙氣量有所減少，在空氣預熱器換熱效率不變的前提下，一次風(fēng)和二次風(fēng)通過(guò)空氣預熱器得到的熱量均減少，對鍋爐效率造成一定的影響。試驗期間，對抽取熱煙氣量、鍋爐總煙氣量、空預器入口和出口煙溫等參數進(jìn)行了測試，結果見(jiàn)表4。

從表4可知，干燥塔平均抽取的熱煙氣量約為64896 m3/h，約占鍋爐總煙氣量的6.5%。通過(guò)計算，鍋爐整體效率下降約0.55%，稍超出了設計值（0.5%）。結合圖2可以判斷，所抽的熱煙氣量偏大，干燥塔出口煙溫高出設計值，從而造成鍋爐效率下降幅度超出設計值。

2.5 干燥塔氯平衡情況

干燥塔氯的來(lái)源包括脫硫廢水中氯、干燥塔入口煙氣中HCl和干燥塔入口粉塵中氯。干燥塔氯的排出包括干燥塔出口煙氣中HCl、干燥塔出口粉塵中氯和干燥塔底渣中氯。以1 h為單位計算，干燥塔氯平衡情況見(jiàn)表5。

由表5可知，干燥塔入口和出口的總氯量分別約為79.5 kg/h和79.3 kg/h，干燥塔內氯含量基本平衡，其中進(jìn)入干燥塔的氯的主要來(lái)源是脫硫廢水，干燥塔排出的氯主要是干燥塔出口粉塵和出口煙氣攜帶。

2.6 脫硫廢水氯脫除及揮發(fā)情況

脫硫廢水經(jīng)干燥塔霧化干燥后，絕大多數氯隨粉塵被電除塵器捕集去除，一小部分氯揮發(fā)隨煙氣返回吸收塔。由表5可知，干燥塔入口煙氣中的氣態(tài)氯含量為55 mg/m3，出口煙氣中氣態(tài)氯質(zhì)量濃度為195 mg/m3，增加了約140 mg/m3，脫硫廢水氯脫除和氯揮發(fā)的質(zhì)量分數分別為87.7%和12.3%。在脫硫廢水量不變的情況下，揮發(fā)的氯會(huì )造成脫硫塔內氯離子濃度的增加。而實(shí)際運行過(guò)程中，脫硫廢水不間斷排出，脫硫廢水體積流量增加，可使脫硫塔內氯濃度保持在一定的合理范圍內。

2.7 對粉煤灰的影響

脫硫廢水經(jīng)干燥塔霧化蒸發(fā)后，絕大多數的氯混入粉塵中被去除。以1 h為單位計算，脫硫廢水中混入粉塵中的氯約為64.7 kg/h，粉煤灰中氯的總量約為66.6 kg/h，而1臺鍋爐產(chǎn)生的粉煤灰量約24.0 t/h，粉煤灰中氯的占比約為0.28%。根據粉煤灰混凝土的配合比設計原則，按照粉煤灰20%的摻入量制作水泥，則水泥中的氯約占0.056%，滿(mǎn)足《通用硅酸鹽水泥》（GB 175―2007）要求的0.06%，能夠滿(mǎn)足粉煤灰綜合利用的要求。

3 結論

脫硫廢水在旁路煙道蒸發(fā)系統蒸發(fā)干燥后會(huì )對煙氣的溫度、濕度、粉塵含量、HCl含量產(chǎn)生一定的影響，并對鍋爐運行效率略有影響。脫硫廢水蒸發(fā)后，會(huì )使煙氣HCl含量及濕度增加，進(jìn)而可能會(huì )使煙氣酸露點(diǎn)升高，在系統設計和運行過(guò)程中需要予以考慮，并根據系統運行參數及時(shí)調整蒸發(fā)水量和煙氣量。脫硫廢水蒸發(fā)后，粉煤灰中的氯元素含量有所升高，通過(guò)調節蒸發(fā)脫硫廢水水量可確保粉煤灰中的氯離子含量不影響綜合利用。由于采用空預器入口前高溫煙氣作為熱源蒸發(fā)脫硫廢水，在系統設計和運行過(guò)程中可以通過(guò)濃縮等方式減少脫硫廢水的蒸發(fā)量，降低對鍋爐效率的影響。