葉酸廢水處理提標改造技術(shù)
葉酸廢水是在葉酸生產(chǎn)過(guò)程中所產(chǎn)生的一類(lèi)高有機物濃度、高鹽度、高色度、可生化性較差的制藥類(lèi)廢水。處理好此類(lèi)廢水并合格排放,對行業(yè)與地區的環(huán)境保護,實(shí)現可持續性發(fā)展具有重要的意義。
1、工程概況
某公司主要從事生物工程生產(chǎn)和開(kāi)發(fā),目前其建成投產(chǎn)的項目有700t/a葉酸與維生素B9等生產(chǎn)裝置,其原料主要為對氨基、三氨基、硫酸和氫氧化鈉等,各生產(chǎn)裝置排放的廢水中具有有機物含量高、氨氮高、TN高、酸性強、色度大等特點(diǎn)。
現有廢水處理站設計規模為100m3/d,采用“芬頓”工藝,設計出水水質(zhì)要求達到《污水綜合排放標準》(GB8978-1996)三級標準要求,實(shí)際廢水站出水COD、苯胺指標達到排放要求。
2017年當地環(huán)保部門(mén)要求提高污水廠(chǎng)納管標準,并且需要監控納管氨氮、TN等指標。同時(shí),由于企業(yè)本身產(chǎn)能擴展的需求,預計所排廢水量會(huì )提高至250m3/d,現有企業(yè)廢水站出水水質(zhì)不能滿(mǎn)足此要求,故需要對現有廢水站進(jìn)行提標改造。
本文介紹了改造工程的設計和運行效果,以期為同類(lèi)廢水的達標處理提供借鑒。
2、改造工程方案
2.1 進(jìn)出水水質(zhì)
根據要求,提標后廢水處理站設計出水水質(zhì)須達到《污水綜合排放標準》(GB8978-1996)三級標準與下游廢水站納管標準,具體如表1所示。
2.2 改造前工藝存在的問(wèn)題
該廢水處理站工藝流程為:生產(chǎn)廢水→調節池→芬頓反應池→出水,處理規模為100m3/d。改造前廢水站全年出水COD平均值為203.2mg/L,出水苯胺平均值為0.96mg/L,滿(mǎn)足排放標準。出水TN平均值為97.8mg/L,出水氨氮平均值為51.9mg/L,不能滿(mǎn)足提標后的排放標準。
結合污水站整體運行情況,現有廢水站存在以下問(wèn)題:
(1)擴產(chǎn)后廢水排放量達到250m3/d,現有廢水站處理規模不能滿(mǎn)足此需求;
(2)本項廢水中有機氮、總氮含量均較高,當有機氮轉化為無(wú)機氮時(shí),會(huì )使得廢水中氨氮含量升高,超過(guò)100mg/L;
(3)若不將較多的有機氮徹底轉化為氨氮,則出水TN存在超標的風(fēng)險;
(4)現有工藝僅能對有機物進(jìn)行去除,缺乏對有機氮、氨氮和TN有效的去除方法;
(5)采用芬頓高級氧化技術(shù)去除廢水的COD,運行操作復雜,涉及的?;份^多,且運行成本較高。
2.3 設計改造方案
目前葉酸廢水處理方法主要是基于生化法,采用電化學(xué)法實(shí)際工程應用不多,運行成本較高。
故本項目主要采用生化法處理葉酸廢水,由于到來(lái)水中有機氮濃度較高,本方案中采用AHCR厭氧水解復合工藝將有機氮轉化為氨氮。該工藝采用了特殊的池形設計,形成大回流流態(tài),能夠有效的承受水質(zhì)、水量帶來(lái)的負荷沖擊,同時(shí)有效提高反應器內微生物量,可快速將有機氮轉化為氨氮,并將難降解有機物快速開(kāi)環(huán)、斷鍵。
對于TN的去除,采用DNCR缺氧脫氮復合反應器工藝,以厭氧酸化后的有機物作為電子供體,以OHCR反應器出水回流液中的NO3-和NO2-為電子受體,將NOx-還原成氮氣。
對于氨氮的去除,工藝主要有折點(diǎn)加氯法、選擇性離子交換法、氨吹脫法和生物法,在諸多去除氨氮的工藝中,好氧工藝具有低能耗、無(wú)二次污染的優(yōu)點(diǎn),本次采用OHCR好氧復合反應工藝。
2.4 改造工藝流程
改造后的工藝流程圖如圖1所示,圖中陰影部分是此次新增工藝段。
廢水在調節池中進(jìn)行水質(zhì)均質(zhì)后,通過(guò)閉式冷卻塔降至室溫,再經(jīng)過(guò)pH調節池將pH調節至弱酸性,析出的沉淀物在泥斗中分離。
pH調節池出水進(jìn)入AHCR厭氧反應器中。長(cháng)鏈或環(huán)狀有機物在AHCR反應器中苯胺得到斷鏈,產(chǎn)生直鏈有機物與無(wú)機氮,其出水依次經(jīng)過(guò)DNCR與OHCR反應器。通過(guò)DNCR與OHCR反應器的硝化與反硝化作用,降解廢水中的氨氮、總氮與苯胺至達標。
OHCR出水經(jīng)過(guò)固液分離后,進(jìn)入高效混凝處理,進(jìn)一步確保COD與SS的去除,最終出水達標排放??勺鳛楹罄m脫鹽工藝的預處理措施。
原有芬頓反應裝置作為保障措施。
3、主要構筑物及參數
3.1 利舊單元
(1)調節池/事故池/pH調節池,合建,1座,鋼砼,平面尺寸為14.0*6.0*5.5m,池容為460m3,總停留時(shí)間為44h,內設攪拌機和提升泵。攪拌機3臺,3用,葉輪直徑1.0m,功率1.5kw;提升泵1用1備,單臺水泵流量為12m3/h,揚程為15m,功率為2.2kw;pH調整污泥泵1用1備,單臺水泵流量為10.5m3/h,揚程為15m,功率為2.2kw;3.2新增與改造單元(1)AHCR厭氧水解反應池,1座,鋼制防腐,平面尺寸為3.0*5.5*6.0m,池容為100m3,水力停留時(shí)間為8h。內設攪拌機和懸掛填料。推流攪拌機1用,單臺攪拌機槳葉直徑0.4m,轉速為640r/min,功率2.2kw;;懸掛填料50m3。
(2)DNCR缺氧反應池,1座,鋼制防腐,平面尺寸為5.0*5.5*6.0m,池容為165m3,水力停留時(shí)間為13h。內設攪拌機和懸掛填料。推流攪拌機1用,單臺攪拌機槳葉直徑0.4m,轉速為640r/min,功率2.2kw;;懸掛填料100m3。
(3)OHCR好氧反應池,1座,鋼制防腐,平面尺寸為10.5*5.5*6.0m,池容為350m3,水力停留時(shí)間為29h。內設曝氣風(fēng)機,高效曝氣器;曝氣風(fēng)機2臺,1用1備,風(fēng)量6.15m3/min,風(fēng)壓65kPa,功率15kw;高效曝氣器150套。
(4)二沉池,1座,鋼砼,平面尺寸為8.4*4.2*5.5m,內設污泥泵。污泥泵1用1備,單臺泵流量為10.5m3/h,揚程為15m,功率為2.2kw。
(5)混凝沉淀池,1座,鋼砼,平面尺寸為4.0*3.5*5.0m,內設反應攪拌器、斜板和污泥泵。攪拌機1用,單臺攪拌機槳葉直徑0.4m,轉速為~10r/min,功率2.2kw;斜板20m3;污泥泵1用1備,單臺泵流量為12m3/h,揚程為15m,功率為2.2kw。
4、工程運行效果
2018年初廢水站升級改造項目建成,調試2個(gè)月后運行穩定,具體數據分析如下:
4.1 對COD的去除
在保障工藝芬頓反應器未運行的情況下,實(shí)際進(jìn)水COD的最大值為1202.5mg/L,平均值為589.2mg/L。實(shí)際出水COD最大值為376.0mg/L,最小值為76.2mg/L,平均值為209.5mg/L,滿(mǎn)足排放要求,具體詳見(jiàn)圖2。
4.2 對苯胺的去除
現有生化處理對苯胺的去除效果較好,平均進(jìn)水值為30.0mg/L,平均出水值為1.99mg/L,均低于排放標準的4.0mg/L。
4.3 對氨氮的去除
根據圖3可以看出,實(shí)際總進(jìn)水氨氮最大值為212.0mg/L,平均值為102.9mg/L。而厭氧水解出水氨氮最大值為236.0mg/L,平均值為134.8mg/L,說(shuō)明有機氮在厭氧水解段被有效轉化為氨氮??偝鏊畲笾禐?/span>23.0mg/L,平均值為10.5mg/L。
4.4 對TN的去除
根據下圖所示,實(shí)際進(jìn)水TN的最大值為400.0mg/L,最小值為98.4mg/L,平均值為179.4mg/L。出水TN最大值為27.0mg/L,最小值為5.0mg/L,平均值為16.1mg/L,均低于排放標準的35.0mg/L。
5、投資及運行成本
該廢水處理站的改造投資約320萬(wàn)元,新增運行成本為2.15元噸水,總運行成本為3.78元/噸水。
6、結論
(1)葉酸廢水具有有機氮、TN濃度高、鹽分高、酸性強等特點(diǎn),采用“AHCR厭氧水解+DNCR缺氧+OHCR好氧+混凝沉淀”工藝,能夠穩定去除廢水中的COD、苯胺、氨氮、TN等指標,運行管理簡(jiǎn)單,出水穩定達到《污水綜合排放標準》(GB8978-1996)三級標準與下游廢水站納管標準;
(2)提標改造后,最終出水平均COD值為209.5mg/L,平均去除率為64.44%,年削減COD總量達到了34.68噸。最終出水苯胺平均值為1.99mg/L,平均去除率為93.37%,年削減苯胺總量達到了2.56噸。最終出水氨氮平均值為10.5mg/L,平均去除率為89.80%,年削減氨氮總量達到了8.43噸。最終出水TN平均值為16.1mg/L,平均去除率為91.01%,年削減TN總量達到了14.91噸。
(3)裝置提標改造后,新增運行費用為2.15元/噸水,整體運行費用為3.78元/噸水;
(4)本提升改造工程建成實(shí)施后不但減輕污染物的排放,保護了環(huán)境,產(chǎn)生了巨大的環(huán)境效應和社會(huì )效應,同時(shí)跟同行業(yè)廢水處理提供了相應的參考價(jià)值。(來(lái)源:上海中耀環(huán)保實(shí)業(yè)有限公司)